錦工風機給大家介紹一下安裝三葉羅茨風機時如何試裝轉子及注意事項
三葉羅茨風機試車前的準備工作：
1.機器、電器、儀表等的安裝均已竣工，其中包括:
①機械部分的施工，例如機體、減速器、電動機等安裝工程全部竣工，二次灌漿混凝土強度應達到80%以上。
②管道清洗干凈，試壓合格，并與機體聯接良好。
③氣體過濾器、氣體儲罐、安全閥等附屬設備，應全部安裝完畢。
④電氣、儀表等安裝工程，如電流表、過流繼電器、遙控裝置等均應試驗合格。
2.新更換的減速器齒輪，試車前應先進行單體跑合試驗，運轉時間為2-4h。
3.電動機單獨試運轉2-4h,應無異常現象。
4.安裝與修理記錄齊全。
安裝三葉羅茨風機時如何試裝轉子及注意事項：
安裝離心風機和高速鼓風機時，在正式安裝轉子以前，必須先試裝好轉子，才能保證轉子安裝的精確可靠。其程序如下:
1.首先清洗并檢查轉子及軸頸各處有無機械損傷，并測量各裝配間隙。
2.用涂色法對轉子與軸瓦研配。試裝時應刮研軸瓦至基本符合要求，并用壓鉛絲法檢查軸瓦間隙及軸承圈的緊力。
吊裝轉子時必須使用專用工具，吊出吊人時應保持水平狀態。
為了防止推力盤進人推力軸承時擦傷推力面，可先將推力瓦取出，當推力盤進入推力軸承時，再將推力瓦放人。
為了防止轉子吊人和吊出時碰壞氣封，在試裝轉子時，可先將隔板或氣封圈取出，以后再裝人。
3.復核轉子水平度。
4.用找中心工具，通過聯軸器校正風機轉子和驅動機或增速機小齒輪軸的同軸度，使風機轉子中心線與增速機高速軸中心線、驅動機中心線形成一圓滑連續的曲線。找正時，可借助機體底座下面的楔形墊鐵調整風機或鼓風機的位置來達到各轉軸的同心。轉子找正，實際上是對下氣缸安裝的正確程度的復核，如下氣缸用拉線和水平儀找正后的位置不能滿足轉子找正要求，則最后仍應以轉子找正為準。
聯軸器找正后，它的同軸度應符合制造廠的技術要求。采用剛性聯軸器時，圓周誤差和端面誤差均應小于0.02mm;采用齒輪聯軸器時，圓周誤差應在0.03mm以內，端面誤差應在0.02mm以內。找正時，應在擰緊地腳螺栓的同時，檢查聯軸器同軸度情況和機體水平度，直至百分表讀數無變動為止。
在轉子找正和地腳螺栓固定后，應復測軸瓦接觸情況，進行少量修刮，并松掉壓緊膨脹螺釘，用0.05mm塞尺檢查機體與底座接觸面的接觸情況。如由于各組墊鐵應力不同而造成間院過大，則應移動個別墊鐵來消除間隙，在消除間除過程中，如影響聯軸器的同軸度，則還應調整使其達到要求為止。
原標題：羅茨風機
江蘇中恩環保科技有限公司全新一代正壓風機簡介整體融合的緊湊型低噪設計理念
三葉內回流，減小排氣回流脈沖，降低氣動噪聲；采用同步斜齒輪傳動，平穩安靜；抗性及聲波干擾寬頻帶消聲設計，且無吸聲材料，防止輸送氣體被污染；整體撬裝箱式隔聲罩，高效隔音，配套隔聲罩時噪音可降低15~20dB(A)，機組噪聲一般為
高效、節能、省材的環保型設計
高性能三葉復合轉子型線設計；高轉速設計，容積效率較常規機組提高3~8%，體積小，重量輕，用材省，所需安裝空間小；主機空冷設計，無需冷卻水；油室和氣腔由對外連通的空腔隔離，確保無油輸送。
優質、優材、高精度、高可靠性設計與制造
球墨鑄鐵轉子設計，高強度，耐磨損，小機型軸與葉輪為整體轉子，主軸承、主軸加強設計，適合重載、高速、皮帶傳動；主機承載能力強，齒輪、轉子關鍵部件長壽命設計，齒輪、軸承壽命以上；合金漲圈密封，軸承、耐磨損泄漏小。 安裝操作維護簡便、控制保護功能齊備的人性化設計
電機支座采用懸臂托架，傳動皮帶自張緊設計，確保皮帶始終處于最佳張力狀態，無需定期調整；機組減振設計，正壓風機機型無需設置專用基礎和預埋件；常規設有排氣壓力、過濾器阻力、排氣溫度、主軸承溫度等參數監控保護功能。
由于不斷研究及改進，技術參數恕不展客戶若有特別技術參數要求，
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1
萬金貴;汪希平;李文鵬;田豐;錢婧;賈東方;;電磁軸承支承的透平膨脹機轉子系統模態分析[J];機械工程學報;2010年19期
齊有軍;程珩;楊高宏;;基于ANSYS Workbench的齒輪箱體固有特性分析[J];煤礦機電;2009年01期
馮廣斌;李順德;孫華剛;薛強;;試驗齒輪箱箱體振動模態分析[J];新技術新工藝;2010年06期
周瑾;蔡永飛;;磁懸浮軸承-轉子系統的理論與試驗模態分析[J];武漢理工大學學報(信息與管理工程版);2010年06期
孫紅巖;張小龍;;基于ANSYS軟件的轉子系統臨界轉速及模態分析[J];機械制造與自動化;2008年04期
宋佳文;賴俊良;;基于ANSYS的大電機轉子振動特性分析[J];黑龍江水專學報;2009年03期
李愛紅;陳玉瑜;;淺談機械翻轉裝置的建模和動力學分析[J];常州工學院學報;2009年06期
李嘯天;韓振南;;基于ANSYS軟件的轉子系統臨界轉速及模態分析[J];機械管理開發;2010年03期
關宏武;吳秋玲;;一種異型轉子的模態分析[J];電子工業專用設備;2010年09期
10
楊玉強;賀小華;;薄膜蒸發器轉子動力學性能的有限元分析[J];機械設計與制造;2010年10期
11
賀少華;吳新躍;;轉子系統沖擊響應譜分析法研究[J];兵工學報;2010年S1期
12
李寶良;吳海鵬;江親瑜;;高壓離心水泵系統抗震性能的研究[J];大連鐵道學院學報;2006年04期
13
秦然;張建偉;;轉子臨界轉速的求解方法比較[J];沈陽化工學院學報;2007年01期
14
王加鋒;王樹林;朱巖;;旋葉式壓縮機轉子的有限元模態分析[J];機械設計;2009年01期
15
楊豐產;徐培民;馬云吉;;轉子-軸承-基礎系統有限元模態分析[J];機械工程師;2009年03期
16
姚錦工;李學軍;張田;;裂紋轉子-軸承-基座系統有限元模態分析[J];湖南科技大學學報(自然科學版);2010年03期
17
尤小梅;聞邦椿;孟磊;;壓縮機葉輪動力學可視化分析[J];風機技術;2008年06期
18
王嵐,姚黎明,邵剛;一種新型羅茨風機軸封的研制[J];潤滑與密封;1996年03期
19
;致力于環保的錦工羅茨風機[J];機電一體化;1999年04期
20
;產品推薦[J];通用機械;2009年02期
賀少華;吳新躍;;一種考慮阻尼效應的轉子系統沖擊響應譜分析法[A];第九屆全國沖擊動力學學術會議論文集（上冊）[C];2009年
趙廣;劉占生;王永亮;陳鋒;;不同類型聯軸器對轉子系統臨界轉速影響理論與試驗研究[A];第八屆全國轉子動力學學術討論會論文集[C];2008年
孫保蒼;周傳榮;;轉子系統運行穩定性研究的現狀與展望[A];錦工五省振動工程學會第五屆學術交流會論文集[C];2001年
李振斌;李威;;輸流彎曲管道模態計算[A];第十二屆船舶水下噪聲學術討論會論文集[C];2009年
虞烈;謝友柏;;滑動軸承—轉子系統的總體設計原則[A];第五屆全國摩擦學學術會議論文集（下冊）[C];1992年
孟泉;;一般滑動軸承-轉子系統的Hopf分岔[A];2003大型發電機組振動和轉子動力學學術會議論文集[C];2003年
徐華;孫鐵繩;陳剛;;擠壓油膜阻尼器對滑動軸承—轉子系統的影響[A];2006全國摩擦學學術會議論文集（三）[C];2006年
向家偉;宋宜梅;陳雪峰;;基于三次Hermite樣條小波的軸承轉子系統分析方法[A];第八屆全國轉子動力學學術討論會論文集[C];2008年
祝長生;;非旋轉型電渦流阻尼器轉子系統動力特性試驗研究[A];第八屆全國轉子動力學學術討論會論文集[C];2008年
10
羅躍綱;張松鶴;吳斌;聞邦椿;;轉子系統裂紋故障診斷研究[A];第十二屆全國非線性振動暨第九屆全國非線性動力學和運動穩定性學術會議論文集[C];2009年
王鳳利;基于局域波法的轉子系統非線性動態特性及應用研究[D];大連理工大學;2003年
宮曉春;可傾瓦軸承—轉子系統的非線性動力學分析與主動控制[D];哈爾濱工業大學;2011年
施俊俠;工作轉速下大型轉子系統碰摩二次故障耦合振動特性的研究[D];太原理工大學;2011年
王繼燕;SFD-滑動軸承轉子系統動力學分析與優化[D];中國礦業大學;2010年
于洪潔;多自由度轉子系統非線性動力學數值分析及混沌控制[D];大連理工大學;2002年
成玫;轉子—軸承—密封系統動力學特性研究[D];上海交通大學;2009年
崔亞輝;齒輪—轉子—滑動軸承系統非線性動力學特性的理論和試驗研究[D];哈爾濱工業大學;2010年
許懷錦;轉子—箔片軸承系統動力學特性理論及試驗研究[D];哈爾濱工業大學;2009年
寇尊權;不均勻磁化對永磁推力軸承及其轉子系統性能影響的研究[D];吉林大學;2006年
10
肖忠會;轉子—軸承—密封系統動力學建模及其特性研究[D];復旦大學;2006年
陳浩;電磁軸承系統的設計與研究[D];北京工業大學;2009年
戚美;軸流通風機動葉片的聲振分析及其應用[D];山東科技大學;2005年
張海峰;大型壓縮機曲軸特性研究[D];南京理工大學;2005年
王盤銘;滾動直線導軌副的力學性能研究[D];華中科技大學;2006年
王依;葉輪機械含裂紋葉片轉子系統的非線性動力學研究[D];江西理工大學;2007年
郭麗敏;TA-80往復式壓縮機的結構動態特性分析[D];北京化工大學;2008年
孫紅巖;利用有限元進行轉子系統的動力學分析[D];西安建筑科技大學;2008年
張文舉;擺動活齒傳動機構振動與動態優化設計研究[D];燕山大學;2008年
張峰;正交面齒輪傳動的動力學分析研究[D];南京航空航天大學;2008年
10
王佳;調速型液力偶合器葉輪強度與振動特性研究[D];吉林大學;2009年
本報記者 崔玉平 通訊員 王強;風機行業呈慣性增長 市場下滑跡象明顯[N];中國工業報;2006年
安徽 秦克儉;《關于閥門的爭論》的探討[N];電子報;2007年
周承惠;氣力壓運雙路閥的開發[N];中國商報;2000年
曹磊 古遠興 卿華 王衛國 范志強 王梅;ANSYS在燃氣渦輪發動機結構分析中的應用[N];中國航空報;2004年
原標題：羅茨鼓風機的組成及各部件詳細技術
羅茨鼓風機工作原理：利用兩個相互嚙合并反向旋轉的三葉轉子，將進氣口的氣體強制移動到排氣口，形成連續穩定的氣流。機殼的排氣口側開有回流槽，用于消除壓力波動降低排氣噪聲。
羅茨鼓風機配件：鼓風機主機、皮帶、馬達皮帶輪、皮帶護蓋、底座、入口消音器、出口短管、安全閥、壓力表、壓力表開關、出口消音器、防震接頭、逆止閥、電機。
羅茨鼓風機主要技術：（1）主體機殼鼓風機機殼、基座、墻板、油箱、轉子、由灰口鑄鐵FC250制造，采用樹脂砂鑄造，時效處理。羅茨鼓風機機殼具有160℃的設計溫度。接口進行機加工，使其光滑平整，以保證裝配氣密性。（2）三葉轉子鼓風機轉子由灰口鑄鐵FC250制造，轉子葉面型線為漸開線。轉子經過嚴格的動平衡，精度達G2.5級，使排出的空氣流動相當平順連續,并以收縮配合的方式固定于轉軸上,運轉時二轉子間無碰觸磨擦，無須水封及潤滑。旋轉葉片的靜平衡和動平衡符合VDI 2060 Q-6,3, ISO1940 和ANSI S2.19 G2.5 的標準。（3）葉輪主軸材質為經熱處理的SCM440—42CrMo合金鋼，經JIS硬度測試的進口品質。材質組織平均，同心度極高避免偏心現象，經貫穿三葉式轉子，裝置軸封于二油箱外殼與軸承室及主機室間，使潤滑油不能泄漏至主機室內。（4）齒輪①為了保證振動自由，無聲運轉和耐久性，正時齒輪具有螺旋齒的設計特點。材質為SNCM21，經滲氮硬化處理和細磨的，運轉率最小為1.7，并滿足AGMA質量標準。采用高級傳動齒輪5級精度，或精度為JIS一級標準。②齒輪被定位成同傳動軸端反向，這樣在不拆掉傳動零部件的情況下，就可以對其進行維護和檢測。 正時齒輪的間隙可調以利于在現場維護時進行調整。③齒輪通過一個錐形的緊配合固定在軸上。配套齒輪是臺灣大同（TA-TUNG）所生產的。（5）軸承①正時齒輪端：A．雙列，深溝球軸承或者滾子軸承 (保持電機相對于外罩的轉子位置)。B．驅動軸端：②設計的軸承可保證同時在最大速度，壓力和溫度情況下，壽命至少為100,000 小時。③為方便日后軸承維修及更換，軸承室設迷宮式軸封以防止異物進入，軸承室外殼為鑄鐵HT250制。（6）密封①風機配有密封系統，以保證油的自由流動并可避免潤滑油污染。②所有密封都是迷宮式密封，包括4個鑄鐵活塞環，一個O型圈，一個甩油環和一個中性（通風孔/冷凝物）通道。③驅動軸密封包括一個唇形密封和一個可替換的軸套。對于特殊氣體, 可選用其它密封方式, 比如: 碳環及機械密封（7）潤滑①軸承和正時齒輪的兩端使用濺油潤滑系統，不使用潤滑脂潤滑。②濺油潤滑可以使用潤滑油圈進行優化。③油箱殼有加強肋，使其允許進行較高等級的熱傳遞并可避免油溫過高。④潤滑油系統具有足夠大的容量和冷卻裝置，以向齒輪和軸承提供適當的油，連續運行的換油時間間隔為不短于2,000 小時。并配有液流目視指示器，可以確定潤滑油是否流到了此系統。⑤提供觀察窗，以觀察油位。每個觀察窗上都應被標有風機運行時的安全油位，并可精確地顯示出當風機關閉時的油量。（8）冷卻風機和潤滑油通過加套冷卻液熱交換對流方式冷卻，軸承及潤滑油在低溫下運行，使用壽命明顯高于風冷卻方式。而且我司配備冷卻液閉路循環系統，無需外部冷卻水源。（9）驅動方式①驅動裝置應是高效率/連續運轉型，具有防油，防熱和靜態散熱能力。采用錐套皮帶輪。該皮帶輪經過動、靜平衡試驗，外表美觀，精度高。對風機和電機的使用壽命起到保護作用。采用可拆5°錐套自緊式聯接，改變傳統拉馬拆卸皮帶輪方式。②傳動裝置的傳動效率不低于90%。③防護板應為可拆卸型，并被牢固地安裝在基座上。④傳動裝置應包括匹配的V-型帶。皮帶超高分子熱塑性彈性體做原材料及先進的加工技術，有高抗拉力、低延伸、均長性佳、無需硫化，具有耐磨、耐水、耐油、耐老化、耐酸堿、耐低溫、無異味、使用壽命長的特點。齒形結構，撓曲性好、散熱快、運轉平穩。采用自皮帶自動張緊裝置，不須經常調整皮帶張緊度，可以利用電機的重力自動調整皮帶張緊。
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